内容发布更新时间 : 2024/5/21 2:34:49星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。

三、工作装置各部分的基本尺寸计算和验证 反铲装置的合理设计问题至今尚未理想地解决。以往多按经验，采取统计和作周试凑的方法，现在则尽可能采用数解分析方法。液压挖掘机基本参数是表示和衡量挖掘机性能的重要指标，本文主要计算和验证铲斗、动臂、斗杆的尺寸。

（一）反铲装置总体方案的选择

反铲装量总体方案的选择包括以下方面： 1、动臂及动臂液压缸的布置 确定用组合式或整体式动臂，以及组合式动臂的组合方式或整体式动臂的形状动臂液压缸的布置为悬挂式或是下置式。

2、斗杆及斗杆液压缸的布置

确定用整体式或组合式斗扦，以及组合式斗杆的组合方式或整体式斗扦是否采用变铰点调节。

3、确定动臂与斗杆的长度比，即特性参数K1?l1l2。

对于一定的工作尺寸而言，动臂与斗杆之间的长度比可在很大范围内选择。—般当K1＞2时(有的反铲取K1＞3)称为长动臂短斗杆方案，当K1＜1.5时属于短动比长斗杆力案。K1在1.5~2之间称为中间比例方案。要求适用性较强而又无配套替换构件或可调结构的反铲常取中间比例方案。

4、确定配套铲斗的种类、斗容量及其主参数，并考虑铲斗连杆机构传动比是否需要调节。

5、根据液压系统工作压力、流量、系统回路供油方式、工厂制造条件等确定各液压缸缸数、缸径、全伸长度与全纳长度之比λ。考虑到结构尺寸、运动余量、稳定性和构件运动幅度等因素一般取λ1＝1.6~1.7。取λ2＝1.6~1.7；λ3＝1.5~1.7。

（二） 斗形主要参数的确定

当铲斗容量q一定时，挖掘转角2?，挖掘半径R和平均斗宽B之间存在一定的关系，即具有尺寸R和B的铲斗转过2?角度所切下的土壤刚好装满铲斗，于是斗容量可按下式计

q?算：

12RB(2??sin2?)Ks2

(4.1)

式中：

Ks——土壤松散系数。（取Ks?1.25 ）

一般取: (1.0~1.4)3q

(4.3)

(4.2)

R的取值范围：(1.3~1.6)3q式中： q——铲斗容量，m3； B——铲斗平均宽度，m。 可根据表4-3根据斗容选取B值。 根据式（4.1）可得 φ值

铲斗两个铰点K、Q之间的间距l24 4太大将影响机构的传动特性，太小则影响铲斗的结构刚度，一般取k2?l24l3=0.3~0.38。由经验公式知： l3?1.553q；

当铲斗的转角较大，而k2的取值较小，一般α10 = ∠ =95°~115° （三）动臂机构参数的确定 一般动臂转角可取α1 = 120 °~140°。弯角太小会对结构强度不利。弯臂转折处的长度比

K3。要根据结构和液压缸铰点B的位置来考虑，初步设计时可取K3=1.1~1.3或l7

1、 l1和l2的计算

据统计，最大挖掘半径R1max值一般与l1?l2?l3的值很接近。因此要求R1max，已知的l3和K1可按下列近似经验公式初定l1和l2，即：

由: R1max?l1?l2?l3可得： l2?

l1? K1 l2

?R1max?l3? l

1?K11 = k1l2

2、l41和l42的计算

在?CZF中已知?1、l1、K3可得：l41?l11?K?2K3cos?1

23

l42?K3l41

22?l42??l12?l41?39??ZFC?arccos??

?2?l42?l1?计算得 l41 l42

?ZFC?180???CZF??CFZ

图 3.1 最大挖掘半径时动臂机构计算简图

3、l5的计算

动臂液压缸全伸与全缩时的力臂比K4按不同的情况选取，专用反铲取K4<0.8，所以这里我取K4=0.4。

?11的取值对特性参数K4和最大挖掘深度H1max及最大挖掘高度H2max有影响，加大

加大?11会使K4减少或使H1max增大 这是符合反铲作业要求 因此基本用作反铲的小型机常取?11?60

根据要求可以初选?11?62.5?

斗杆液压缸全缩时?CFQ??32??8最大，如图3.2所示，常选??32??8?max?160?～180? 根据本设计的要求可选择??32??8?max?160?

图3.2 最大卸载高度时动臂机构计算简图

?BCZ取决于液压缸布置形式，如图3.1所示。动臂又液压缸结构中这一夹角较小，可能为零。动臂单液压缸在动臂上的铰点一般置于动臂下翼缘加耳座上，B在Z的下面，初定